本发明总体上涉及玻璃的切割。更具体地，本发明涉及玻璃带的边材部分的分离。
背景技术：
切割玻璃的常用方法是划线和断裂分离。为此，通常通过使用划线轮以机械方式向玻璃中引入线性缺陷区。然后，通过施加机械应力，可以很容易地沿着该缺陷区来分离玻璃。然而，该方法的缺点在于，以这种方式得到的玻璃元件的玻璃边缘可能仍然表现出之前产生的缺陷区的缺陷。特别是由于考虑到玻璃上拉伸应力形式的机械载荷，边缘特别关键，所以特别是在弯曲应力下，通过划线和断裂分离来切割玻璃可能导致强度显著降低。
平板玻璃、特别是厚度小于200微米的薄玻璃和超薄玻璃，现在通常以长带的形式生产。作为该生产工艺的结果，例如当玻璃带从预成型件重新拉伸或从熔融玻璃拉伸时，通常沿着玻璃带的边缘形成增厚的边缘部分，即所谓的边材。一旦生产了玻璃带就分离这些边材是有利的，以便在薄玻璃的情况下方便卷绕到辊上，或者更常见的是尤其进行进一步处理。可以以此种方式避免诸如由较厚的边材部分引起产生机械应力以及致使薄玻璃扭曲或翘曲等问题。
用于薄玻璃带的连续边缘分离的设备和方法从us2013/0126576a1中获知。利用该设备，采用划线装置向玻璃带中引入初始损伤。该划线装置被配置为包括研磨介质的辊，其垂直于玻璃带的纵向方向产生缺陷。当玻璃带沿其纵向方向在弯曲悬浮支撑件上引导时，其被激光束加热并被流体冷却，以致于在玻璃带内诱发热应力。这使得玻璃带从初始缺陷开始沿其纵向方向断裂。其中的一个缺点在于，初始损伤还部分地延伸到玻璃带的主体部分使得边缘侧的缺陷可能残留在裁剪后的薄玻璃带中。
wo2011/026074a1描述了一种用于在玻璃基板中形成狭缝的方法。在该方法中，将激光束对准到缺陷上并在玻璃表面上前进。此外，将流体射流直接对准到玻璃表面上的激光点上，使得甚至在激光束产生的温度在玻璃基板的整个厚度上完全平衡之前冷却该玻璃。因此，热应力被限制在玻璃基板的部分厚度上，并且所得到的狭缝仅深入部分玻璃基板的厚度而延伸。
通过使用us2013/0126576a1所述的设备和方法以及wo2011/025074所述的方法，产生热应力以分离玻璃的位置由该玻璃表面上流体的接触位置决定。这两份引用文件中的设备和方法的缺点在于，流体的接触位置可以不同于流体射流所对准到的玻璃表面上的位置。其原因可能是在流体射流的冲击之后该流体在玻璃表面上不受控制的扩展。然而，精确控制流体的接触位置对于处理薄玻璃带是有利的，特别是为了确保一致的边缘质量和强度。
技术实现要素：
因此，本发明的目的是处理厚度小于400μm、优选小于200μm的薄玻璃，特别是通过分离玻璃带的边材部分以提供改善的边缘质量和强度。该目的通过独立权利要求的主题来实现。本发明进一步有利的实施方式在各自的从属权利要求中加以限定。
附图说明
现在将参考附图更详细地描述本发明，其中：
图1是用于连续切割玻璃的设备的示意图；
图2是在其上引导薄玻璃带的弯曲悬浮支撑件3的透视图；
图3示出在薄玻璃带的纵向方向上所见的、具有平面表面的悬浮支撑件和支撑在其上的薄玻璃带；
图4示出薄玻璃带表面上的液体微滴；
图5示出气雾发生器；
图6示出喷墨打印头；
图7是用于连续切割玻璃的设备的另一个实施方式的示意图；
图8是用于连续切割玻璃的设备的另一个实施方式的示意图；
图9是用于连续切割玻璃的设备的另一个实施方式的侧视示意图；
图10示出不对称的光束轮廓；
图11示出暴露场的优选形状。
具体实施方式
图1示出了设备2的实例，其用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1，在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10、11。可利用用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1(在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10、11)的设备2来进行的方法是基于如下步骤来进行的：通过输送装置5将厚度至多为400μm的薄玻璃带1沿其纵向方向100在悬浮支撑件3上引导，同时使激光束7对准到该悬浮支撑件区域内的薄玻璃带1上，在薄玻璃带1沿纵向方向100前进经过光束的同时，该激光束在激光束7的冲击点70处加热薄玻璃带1，使得激光束7划出在薄玻璃带1的纵向方向100上行进的轨迹71。借助于冷却射流发生器14，将冷却流体吹送到由激光束7加热的轨迹71上，使得由激光束7加热的区域冷却并产生机械应力，该机械应力引起沿着激光束7的轨迹71在纵向方向100上分离玻璃带1的应力裂纹15的传播。
可以设想，所述冷却流体包含饱和度至少为0.5的液体的蒸气，或包含液体微滴，该液体微滴在薄玻璃带1的表面上形成接触角，尤其是此接触角小于水在相同表面上所形成的接触角。例如，具有至少50％的相对空气湿度的空气、或气雾或分离的液体微滴可以用作冷却流体。如图5所示，如果使用气雾作为冷却流体，则冷却射流发生器14被配置成气雾发生器141。如图6所示，冷却射流发生器14也可以被配置成具有喷射分离的液体微滴的喷嘴143的喷墨打印头142。所述冷却流体被冷却射流发生器14以冷却射流16的形式喷射到先前被激光束7加热的各个分离点上，并且冷却射流16包含饱和度至少为0.5的液体的蒸气或液体微滴。如果所述冷却流体含有液体的蒸气、即汽化液体的气相，则该冷却流体尤其可以是相对空气湿度至少为50％的空气射流。如果使用气雾，则冷却射流16将是气雾射流161，如果使用分离的液体微滴，则所述冷却射流将是液体微滴射流162。
可以建议采用含有蒸气或液体微滴的冷却流体，原因是采用该冷却流体的气相或液相可以实现高冷却性能，这进而可导致高热应力，这意味着在玻璃中存在高应力差。
如图4所示，任选地包含在所述冷却流体中的液体微滴一旦与薄玻璃表面103接触就会使其润湿。在一些情况下，任选地包含在所述冷却流体中的蒸气在该气相于接触时发生冷凝时也可润湿薄玻璃表面103。接触角83也称为润湿角，是由位于薄玻璃表面103上的液体微滴8的接触表面81与源于三相点相对于该液体微滴表面的切向面82之间所形成的角度。接触角83的该定义特别意味着接触角83通常可以依据所涉及物质的表面能而在0和180度之间取值，并且接触角越小，液体微滴对薄玻璃表面的润湿则越强。因此，接触角越大，则润湿度越低。因此，包含在所述冷却流体中的液体微滴与薄玻璃带1的表面103形成的接触角83小于水在相同表面上形成的接触角的性质特别意味着该液体微滴确实强烈地润湿薄玻璃表面103。
液体微滴在薄玻璃表面103上的高润湿性的优点是在冷却射流16的冲击之后冷却流体在薄玻璃表面103上的扩展受控。由于液体微滴的高润湿性而实现了冷却射流16在薄玻璃表面103上的冲击位置与冷却流体本身的接触位置最可能一致。这样，因为微滴由于高润湿性将在其冲击之后立即附着到玻璃表面上，所以可能以这种方式通过冷却射流16的冲击位置来精准地限定冷却流体的接触位置。能够优选通过冷却射流16精准地限定冷却流体的接触位置的可能性是有利的，原因在于在这个相同的位置产生可由此分离玻璃的热应力。此外，由于液体微滴的高润湿能力以及由此得到的与薄玻璃表面103的大接触区域81，所以实现了冷却流体的高冷却性能。
根据本发明的优选实施方式，提供水蒸气作为包含在冷却流体中的液体的蒸气。如果冷却流体为空气，则冷却流体的饱和度为相对空气湿度。在这种情况下，相对空气湿度至少为70％，更优选至少80％，进一步优选至少90％。
潮湿空气形式的冷却流体可以通过例如将干燥空气从压缩空气源排放到水中并使其从中冒出而产生。以这种方式湿润的空气然后可以被供给到冷却射流发生器14中。
已经发现，根据玻璃的厚度来选择冷却射流流量、即冷却流体的体积流量是有利的。特别有利的是在较薄玻璃的情况下选择较高的冷却射流流量。因此，当从较厚的玻璃到较薄的玻璃的处理变化时，冷却射流流量增加，反之亦然。特别地，流量可以根据玻璃的厚度成比例地调节。例如，已经发现对于50μm的玻璃厚度，流量大约是特别适合100μm厚的玻璃的流量的两倍是有利的。通常，非常低的流量已经足够，并且在玻璃厚度为100μm的情况下，最佳冷却射流流量接近于零。然而，一定的冷却射流流量总是有利的。在完全没有冷却射流的情况下，切割处理可能会变得不稳定或可能开端不佳，并且由于裂纹不能继续传播而可能使过程中断。另一方面，过多的流量可能引起玻璃中的热或机械的波形成。
不限于示例性的实施方式，所述冷却射流流量、即冷却流体的体积流量，可以特别地在0.001l/h(升/小时)与1.0l/h之间。对于75μm和400μm之间的玻璃厚度，例如，对于100μm(特别是+/-10μm)的玻璃厚度，体积流量在0.001l/h和0.3l/h之间、优选0.05l/h(特别是+/-0.01l/h)可以是特别有利的。对于5μm和75μm之间的玻璃厚度，例如，对于50μm(特别是+/-10μm)的玻璃厚度，体积流量在0.06l/h和1.0l/h之间、优选0.4l/h(特别是+/-0.1l/h)可以是特别有利的。
根据本发明的一个实施方式，包含表面活性剂的小水滴适合作为冷却流体的液体微滴。表面活性剂降低了水的表面张力并增加了润湿性。根据备选或另外的实施方式，所述液体微滴可以含有一元醇或多元醇。醇通常也具有比水更低的表面张力。所述醇也可以与水混合使用。尤其是，特别适合作为液体微滴的组分的是乙二醇，其不仅具有低于水的表面张力，而且乙二醇具有较高的沸点。
优选地，将冷却流体喷射到玻璃表面上，该液体微滴在玻璃表面上的接触角小于40°，更优选小于20°。
除了接触角小之外，液相的高沸点也是有利的。在这方面，作为二价醇的乙二醇特别适合作为液体微滴的组分。乙二醇可以与水以任何混合比例混合。不仅乙二醇的表面张力低于水，而且乙二醇具有较高的沸点(197℃)。通过提高沸点，可以使由于莱顿弗罗斯特效应(leidenfrosteffect)出现冷却性能降低时的温度点转移到更高的温度。
在本发明的另一个实施方式中，在激光束7冲击之前，借助于划线装置9在薄玻璃带1的前端处引入损伤或初始缺陷，该缺陷经过激光束7的冲击点70，以便引发应力裂纹。
在引发应力裂纹之后，在裂纹传播期间，然后优选地从薄玻璃带1的表面上移除划线装置9，从而终止损伤。因此，相应的设备2优选地包括一旦引发应力裂纹就在裂纹传播期间从薄玻璃带1的表面上移除划线装置9的工具。与us2013/0126576a1中所涉及的不同，划线优选仅在开始时进行。已经发现，裂纹传播一旦开始，就可以仅仅借助于由激光束7的加热和随后冷却流体的冷却引起的温度梯度而进行。
本发明的方法特别适合于切割非常长的边缘部分或边材，因此特别适用于裁剪长玻璃带的边缘。特别地，根据本发明的另一实施方式，预期玻璃带1具有至少10米的长度，特别具有10至1000米范围内的长度，并且沿着薄玻璃带1的纵向方向100来切断边缘部分。
通过诸如泵33的压力源将压缩流体、优选空气供应到悬浮支撑件3。该压缩流体通过面向薄玻璃带1的悬浮支撑件的表面中的开口逸出，从而在薄玻璃带1与承载并支撑薄玻璃带1的悬浮支撑件3的表面之间形成气垫。代替泵33，例如也可以考虑装有压缩流体的储器。此外，可以在泵33与悬浮支撑件3之间连接储器和/或节流阀，以提供一致的输出压力。因此，在切割处理附近，薄玻璃带1以漂浮方式通过气体悬浮输送，从而一方面环境空气有效作为隔热体，且另一方面，激光焦点的整个瑞利(rayleigh)长度可用作切割范围。优选地，通过压缩流体的压力，悬浮输送的体积流量根据玻璃厚度和所产生的重力来调节，以便调节玻璃带在激光器72的工作容积内的最佳位置。根据一个实施方式，对于小于400μm、优选小于200μm的薄玻璃带1的优选玻璃厚度，供应到悬浮支撑件的流体的压力在0.1至4巴的范围内，优选在0.1至2巴的范围内，最优选在0.2至1.0巴的范围内。
根据一个实施方式，如图1所示，输送装置5包括一条或多条传送带50、51。在这种情况下，根据本发明的一个实现方式，输送装置5在薄玻璃带1上施加拉伸应力，该拉伸应力至少在悬浮支撑件3的区域内有效，该拉伸应力在薄玻璃带的纵向方向100上有效。因此，玻璃带1在输送过程中保持在拉伸应力下。这有利于避免在悬浮输送期间的不确定的输送条件，尤其是例如局部变形或水平偏差。为此，通过在激光切割工艺上游和下游的各个输送单元对玻璃带施加拉伸应力，该拉伸应力优选地从单元至单元渐增。
输送装置5的输送单元优选地包括一条或多条传送带。在图1的实例中，设置了两条传送带，如从输送方向上看，其包括布置在悬浮支撑件3的上游的传送带50和布置在悬浮支撑件3的下游的传送带51。特别优选的是，从输送方向上看，布置在悬浮支撑件3的上游的传送带(即，图1的实例中的传送带50)具有用于将薄玻璃带吸附到传送带上的真空吸附装置53。这允许施加足够高的拉力，同时避免后者干扰上游处理步骤，例如从熔融玻璃或预成型件的拉伸工艺，或者薄玻璃带从辊上的解绕过程。
一般来说，不限于图1中的具体示例性实施方式，如果在悬浮支撑件3的区域内沿着薄玻璃带1的纵向方向在薄玻璃带1上施加拉伸应力至多为10mpa，则对根据本发明的应力裂纹分离是有利的。此外，优选至少0.5mpa的拉伸应力，以便能够将薄玻璃带1适当地固定在其预期的垂直位置上。特别优选地，沿着纵向方向100的拉伸应力在0.8mpa至3.5mpa的范围内。根据一个示例性实施方式，在悬浮支撑件3的区域内、在此特别是在冷却流体的冲击区域内，施加2mpa的拉伸应力。
另一方面，除了从us2013/0126576a1获知的布置以外，在纵向方向上的应力差很小。尽管如上所述优选施加在纵向方向上有效的拉力，但是该力对薄玻璃带1的上表面101和下表面102具有相同的效果。因此，根据本发明的一个优选实施方式，特别想到，引导薄玻璃带1，使得在悬浮支撑件3的区域内，在该带的纵向方向100上作用在上表面101和下表面102上的机械应力之间的差值小于0.25mpa。
此外，优选的是，利用在悬浮支撑件3的区域内沿着薄玻璃带的纵向方向施加在该薄玻璃带上的拉力，比值δσ/σ小于0.5，其中δσ是在上表面101和下表面102上沿纵向方向作用的拉伸应力的差值，且σ是由在纵向方向上施加的拉力而产生的拉伸应力。优选地，比值δσ/σ小于0.125。
而且，根据本发明通过在悬浮支撑件3上方引导薄玻璃带1在薄玻璃带1的一个端部处产生的拉伸应力特别适用于切断具有低热膨胀系数的玻璃的边材。在这种情况下，根据较小的膨胀系数，由激光和冷却流体热诱导的拉伸应力将较低。对于线性热膨胀系数α<4*10-6k-1的玻璃尤其如此。这类玻璃包括例如线性热膨胀系数小于3.5×10-6k-1的无碱硼硅酸盐玻璃。在这种情况下，优选地，由于薄玻璃带1的凸起，在悬浮支撑件3的区域内、特别是在激光束7的冲击点70处施加垂直于纵向方向100的拉伸应力，使拉伸应力σ与线性热膨胀系数α的比值σ/α至少为0.07*10-6mpa/k。
由于因激光加热和随后冷却射流冷却而产生的温差，机械应力将为
在该等式中，因子cte表示线性热膨胀系数，e表示玻璃的杨氏模量，δt表示所产生的温差。如果该应力大于最小断裂应力，那么它将导致裂纹的传播。
在该表达式中，参数kic表示断裂韧性，且参数a表示临界裂纹长度。临界裂纹长度对应于裂纹宽度c的一半。断裂韧性kic也称为临界应力强度因子。对于以下应力，产生特别有利的切割性能
因此，根据本发明的一个实施方式，当组合等式(1)至(3)时，由激光和冷却射流产生的温差，其值至少为
设备2可以包括控制装置，该控制装置控制根据本发明的方法的控制和反馈控制处理。例如，该控制装置可以控制划线装置的接触压力和/或划线装置的移除或抬升。其他实例包括对于激光的功率控制、对于冷却射流发生器14的流量控制、对于悬浮支撑件3的压力控制、沿薄玻璃带1的纵向方向作用于其上的拉力的调节。
例如，适合作为用于产生激光束7的激光器72的激光器是co2激光器。在图1所示的实例中，提供了两个激光器72，用于加热用于在薄玻璃带1的两个边缘处分离边材10、11的分离线。不限于激光器的具体类型，优选的激光输出功率在高达200w的范围内。
随着输送装置5的前进，薄玻璃带1的初始预损伤的表面区域被送到激光器、如co2激光器的焦点71处，并且通过激光能量的输入将该表面区域加热到温度t 通过使用包含液体微滴的冷却流体，可以非常快速地冷却由激光束7加热的玻璃。在这种情况下，如果选择激光点与冷却射流发生器14之间的间距、或者更确切地说、激光束7的入射点70与冷却射流16的冲击点之间的间距，使得通过热传导来加热玻璃带厚度方向上的整个体积，则是有利的。 一旦通过根据本发明的激光辅助的应力裂纹扩展将边材10、11切断，则边材10、11最初将挨着薄玻璃带1进一步前进，并随后通过断裂辊最终与薄玻璃带1分离而送入废玻璃箱。所述断裂辊可以设计成在两个相对的位置被升高，以便确保通过过大的机械应力逐渐打开裂纹。 在长的薄玻璃带的处理中，通常已经发现，因为该带仅表现出低刚度，所以该带的引导可能是有问题的，与切断工艺的本质无关。因此，该带可能横向偏离，或者该带可能发生波状变形。这类影响可能会干扰切割工艺，并导致该带尺寸上的误差。 可以提供和使用图7至图9中示出的实施方式来解决上述问题，而不管是否提供冷却流体，或者该冷却流体中包含哪些组分或相。 图7示出了设备2的实例，其用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1，在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10，11。可利用用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1(在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10，11)的设备2来进行的方法一般但不限于使用冷却射流来进行，其基于如下步骤：通过输送装置5将厚度至多为400μm的薄玻璃带1沿其纵向方向100在悬浮支撑件3上引导，并且使激光束7对准到该悬浮支撑件区域内的薄玻璃带1上，在薄玻璃带1沿纵向方向100前进经过光束的同时，该激光束在激光束7的冲击点70处加热薄玻璃带1，使得激光束7划出沿着薄玻璃带1的纵向方向100行进的轨迹71，并且引起由于局部加热而沿着激光束7的轨迹71在纵向方向100上分离玻璃带1的应力裂纹15的传播。 在图7的实例中配置为辊式传送器的输送装置5通常包括辊系统180，并且根据本发明的一个实现方式，在悬浮支撑件3的直接上游和下游各有一个输送装置，如图示的实例所示。辊系统180包括用于使薄玻璃带1前进的传送辊182和相对于传送辊182布置的反向旋转的反向辊184，该反向辊184用于将薄玻璃带1压在传送辊182上。薄玻璃带1通过穿过辊系统180而前进，即，沿着其纵向方向100在传送辊182与反向辊184之间穿过，优选地不产生滑动。 因此，薄玻璃带在设备的入口处被辊系统180引入到该设备中，并经引导通过该设备，该设备为玻璃带提供了可靠的引导并使不希望的横向偏转以及振动降至最低。 任选地，冷却射流发生器14可以将冷却流体吹送到由激光束7加热的轨迹71上，使得由激光束7加热的区域冷却并产生额外的机械应力，从而引起沿着激光束7的轨迹71在玻璃带1的纵向方向100上将其分离的应力裂纹15的传播，如同图1中的实施方式所示。 辊系统180的传送辊182优选地连接到驱动器、如马达上，而反向辊184不一定需要驱动器。反向辊184主要确保薄玻璃带1的接触压力，以便为前进提供足够的摩擦力。 特别地，如图7中的简化方式所示，可以设置两个反向辊184，各自在薄玻璃带1的每个边缘部分处滚动。这类外周的反向辊184防止薄玻璃带1在反向辊184之间的区域、即主体玻璃部分受到刮损。此外，偏移控制可以任选地通过由反向辊184施加差异接触压力来提供。以这种方式，薄玻璃带1可以任选地以受控的方式予以引导。 在悬浮支撑件3上游和下游的辊组件180的传送辊182可以具有联动的驱动器，以便确保同步前进。 另一方面，在悬浮支撑件3的区域内有效的拉伸应力可以通过布置在悬浮支撑件3的任一端上的辊系统180沿薄玻璃带1的纵向方向100施加在薄玻璃带1上。为此，可以设置由传送辊引起的不同的前进速度。 图8示出了设备2的另一个实例，用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1，在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10、11。可利用用于沿着薄玻璃带1的纵向方向100分离薄玻璃带1(在本例中，用于从薄玻璃带1上切断边缘部分，特别是边材10、11)的设备2来进行的方法基于如下步骤来进行：通过输送装置5将厚度至多为400μm的薄玻璃带1沿其纵向方向100在悬浮支撑件3上引导，并且使激光束7对准到悬浮支撑件区域内的薄玻璃带1上，在薄玻璃带1沿纵向方向100前进经过光束的同时，该激光束在激光束7的冲击点70处加热薄玻璃带1，使得激光束7划出在薄玻璃带1的纵向方向100上行进的轨迹71，并且引起由于局部加热而沿着激光束7的轨迹71在纵向方向100上分离玻璃带1的应力裂纹15的传播。任选地，冷却射流发生器14可以将冷却流体吹送到由激光束7加热的轨迹71上，使得由激光束7加热的区域冷却并产生机械应力，该机械应力引起沿着激光束7的轨迹71在纵向方向100上分离玻璃带1的应力裂纹15的传播。 图8所示的设备2包括与悬浮支撑件3相对的鼓风装置190，该鼓风装置190将气流吹送到薄玻璃带1的上表面101上。结果，在薄玻璃带1上传播的横波可能衰减，该横波可能是由于例如边材10、11的断裂、机械冲击或传送器振动而引起的，并且在薄玻璃带1上传播。为了改善薄玻璃带的稳定性，该方案可以替代或结合根据图7的实施方式来提供。 鼓风装置190将气流吹到薄玻璃带1的上表面101上，而悬浮支撑件3将气流吹到薄玻璃带1的下表面102上，从而在两侧形成了气垫。因此，鼓风装置190和悬浮支撑件3形成了用于薄玻璃带1的气动减震器。 鼓风装置190通过压力源、如泵33来供应压缩流体，优选空气。如同悬浮支撑件3一样，鼓风装置190可以在面对薄玻璃带1的表面上具有多个开口。压缩流体通过面向薄玻璃带1的表面上的开口逸出，使得在薄玻璃带1与鼓风装置190的表面之间形成气垫，该气垫有效作为薄玻璃带1的减震器。对于泵33或替代的压缩空气源，如以上针对悬浮支撑件3所述的同样适用。特别地，悬浮支撑件3和鼓风装置190可以连接到相同的泵或压缩空气源上。因此，任选地在减除对应于玻璃重量的部分之后，鼓风装置190的体积流量可以对应于悬浮支撑件3的体积流量。 参见图9，用于分离薄玻璃带1的设备2包括在悬浮支撑件3的上游和下游的辊系统180和与悬浮支撑件3相对布置的鼓风装置190。在图9所示的实例中，当离开悬浮支撑件3下游的辊系统180时，即在分离工艺之后，薄玻璃带1经引导形成松弛体195，以便分离，然后被卷绕到辊200上。 此外，特别是对于分离薄玻璃而言，为了在上表面101与下表面102之间产生温度梯度，某些光束轮廓经证明是有利的。这种温度梯度对于实现裂纹扩展中的高定向稳定性是特别有利的。 为此，根据本发明的另一个实施方式，不限于使用冷却射流，通常提供一种用于切割薄玻璃、特别是厚度小于400μm、优选小于250μm的薄玻璃带1的方法，据此，由激光束7沿着前进方向(即纵向方向100)沿着限定分离线的轨迹71逐渐加热薄玻璃，使得由于如此产生的加热玻璃相对于周围玻璃的温差而在玻璃中产生机械应力，并且裂纹以应力裂纹15的形式随着机械应力沿分离线传播并切断薄玻璃，其中激光束7例如使用光束形成光学器件以某种方式成形，使得光束轮廓73具有细长形状，并且其中激光束7以某种方式对准到薄玻璃的表面上，该方式使得光束轮廓73的纵向方向74在前进方向上对齐，并且其中该光束轮廓的细长形状是不对称的，使得光束轮廓73的端部75、76处的强度分布有如下不同：在薄玻璃上首先扫过的前端75处强度的提高比在相反的尾端76处强度的降低更陡峭。 图10通过示例的方式示出了如上所述的光束轮廓73以及薄玻璃带1的纵向方向100。该光束轮廓的细长形状是不对称的，该光束轮廓具有不同的端部75、76，在前进过程中在玻璃上首先扫过的前端75由垂直于前进方向100延伸的边缘77来限定。此外，光束轮廓73的尾端76显示出朝向端部稳定地渐减的强度。因此，该光束轮廓还具有朝向尾端76收敛的形状。例如，光束轮廓73可以朝着端部76以椭圆形或尖头锥形的方式收敛。 使用这种不对称的光束轮廓增加了工艺的稳定性，并且因此也提高了如此生产的玻璃边缘的强度和界限明确的延伸。例如，通过掩蔽或遮蔽激光点的一端可以很容易地产生该轮廓的形状。 此外，有利的是以某种方式形成光束轮廓并因此形成温度分布，以便实现裂纹传播的控制，从而使得裂纹一致地沿着前进方向并且不横向偏离。特别是在薄玻璃的情况下，这也被证明是困难的，因为可以通过加热产生的应力梯度无论如何都比厚玻璃的情况下要小。 为此，根据本发明的另一实施方式提供了用于切割薄玻璃、特别是厚度小于400μm、优选厚度在5μm至150μm范围内的薄玻璃带1的方法，其中该薄玻璃沿着限定分离线203的轨迹71逐渐加热，其中玻璃的加热通过能量源的暴露场204内的至少一个能量源的能量来实现，优选地通过薄玻璃上的激光束7的激光点内的至少一个激光束7的能量来实现，其中暴露场204沿着分离线203于薄玻璃之上移动，使得由于被至少一个能量源加热的玻璃相对于周围玻璃的温度梯度，在玻璃中产生机械应力，这导致裂纹以应力裂纹15的形式随着机械应力沿分离线203传播，并且其中暴露场204的两个部分与分离线203横向间隔开，以便在分隔线203穿过其延伸的暴露场204中形成狭缝214，以这样的方式使得在该间隔区域内，与分离线203相邻但分开的薄玻璃部分比分离线203上的部分更强烈地加热，并且其中暴露场204成形为使得当薄玻璃沿分离线203移动时，这些部分在薄玻璃的前进方向上收敛并且在分离线203上相交。 上述方法可以特别适用于使薄玻璃沿着限定分离线203的轨迹71逐渐加热，并且该玻璃的加热由两个能量源实现，特别是两个激光束，每个激光束在相应的冲击区域211、212上冲击玻璃，其中暴露场204由至少第一和第二冲击区域211、212来限定，并且其中所述能量源以如下方式对准到玻璃上：使得冲击区域211、212在垂直于分离线的方向上相对于彼此横向抵消，冲击区211、212在重叠区域213中重叠，使得分离线203穿过该重叠区域213，并且由于被能量源加热的玻璃相对于周围玻璃、特别是相对于沿着分离线203进入重叠区域的玻璃的温差，在玻璃中产生机械应力，这导致裂纹以应力裂纹15的形式随着机械应力沿分离线203传播。 图11(a)概略地示出了两个冲击区域211、212，它们共同限定了暴露场或暴露区204。由于两个冲击区域211、212相对于彼此的倾斜对齐，因此在这两个区域之间存在狭缝214。冲击区域211、212在重叠区域213中彼此重叠。因此，在该区域中达到了最高的能量密度。现在，当玻璃通过该重叠区域213时，与沿着分离线203进入重叠区域的冷玻璃相比，引起了极其剧烈的温度上升。因此，在那里产生了高应力梯度，并且引起裂纹扩展。该冲击区域的两个不重叠区域现在确保了裂纹的稳定引导。当该路线偏离分离线时，由于在这些区域中同样存在的玻璃加热，所以温度降低，因而应力梯度降低。 暴露场204的一部分可以被掩蔽工具(此处未示出)掩蔽，从而限定狭缝214。图11(b)以示例的方式示出了暴露场204，其前端v形狭缝214面向前进方向且分离暴露场204的两个部分242、244，使得它们横向于分离线203彼此间隔开，其中所述部分的相互面对的边缘朝向彼此收敛并在分离线203与暴露场204的交点处相交。这样的暴露场204也可以如前所述例如通过掩蔽使用单一能源来产生。该能量源可以是例如激光束，并且限定冲击区域的激光点的一部分被掩蔽以限定狭缝214。