件、变形协调条件、材料时变特性以及稳定性等因素的结构分析方法确定。
作用下的作用效应。分析所采用的简化或假定，应以理论和工程实践为基础，无成熟经验时应通过试验验证其合理性。分析时设置的边界条件应符合结构的实际情况
2.3.3结构分析应根据结构类型、材料性能和受力特点
2.4.3确定可变作用代表值时应采用统一的设计基准
.+.S构采用的设计基准期不是50年时，应按照可靠指标一致的原则对本规范规定的可变作用量值进行调整。华而本茄机宝
构采用的设计基准期不是50年时，应按照可靠指标一致的对本规范规定的可变作用量值进行调整。
2.4.4对于结构在施工和使用期间可能出现，而本规范
各类作用，应根据结构的设计工作年限、设计基准期和保让确定其量值大小。
2Gk+P+Ad+（或）Qik+ZdQik
3地震组合：应符合结构抗震设计的规定；标准组合：1
Gik+P+Qik+Zde,Qjk
ZGik+P+Qik+ZdQi
ZGik+P+ZQi
注：式中符号的含义见本规范附录A。7作用组合的效应设计值，应将所考虑的各种作用同时加结构之后，再通过分析计算确定。3当作用组合的效应设计值简化为单个作用效应的组合时与作用效应应满足线性关系
注：式中符号的含义见本规范附录
2.5材料和岩土的性能及结构几何参数
2.5.1在选择结构材料种类、材料规格进行结构设计时，应考虑各种可能影响耐久性的环境因素。2.5.2材料特性应通过标准化测试方法确定。当实际应用条件与试验条件有美显时，应对试验值进行修正
2.5.3岩土性能指标和地基承载力、桩基
2.5.3岩土性能指标和地基承载力、桩基承载力等，应通过原
位测试、室内试验等直接或间接试验方法测定，并应考虑由于钻探取样、室内外试验条件与实际建筑结构条件的差别以及所采用计算公式的误差等因素的影响。
2.5.4当试验数据不充分时，材料性能的标准值应根据可靠资料确定。
2.5.4当试验数据不充分时，材料性能的标准值应根据可靠资
2.5.5结构连接部件几何参数的公差应相互兼容。
极限状态的分项系数设计方法
极限状态。当结构或结构构件出现下列状态之一时，应认为超过了承载能力极限状态：1结构构件或连接因超过材料强度而破坏，或因过度变形而不适于继续承载；2整个结构或其一部分作为刚体失去平衡；3结构转变为机动体系；4结构或结构构件丧失稳定；5结构因局部破坏而发生连续倒塌；地基丧失承载力而破坏；7结构或结构构件发生疲劳破坏
了承载能力极限状态：1结构构件或连接因超过材料强度而破坏，或因过度变形而不适于继续承载：2整个结构或其一部分作为刚体失去平衡；3结构转变为机动体系；结构或结构构件丧失稳定；结构因局部破坏而发生连续倒塌；地基丧失承载力而破坏：结构或结构构件发生疲劳破坏。3.1.2涉及结构或结构单元的正常使用功能、人员舒适性、建筑外观的极限状态应作为正常使用极限状态。当结构或结构构件出现下列状态之一时，应认为超过了正常使用极限状态：1影响外观、使用舒适性或结构使用功能的变形；2造成人员不舒适或结构使用功能受限的振动；3影响外观、耐久性或结构使用功能的局部损坏。3.1.3结构设计应对起控制作用的极限状态进行计算或验算：当不能确定起控制作用的极限状态时，结构设计应对不同极限状态分别计算或验算。
3.1.3结构设计应对起控制作用的极限状态进行计算或验算：
3.1.4结构设计应区分下列i
3.1.8进行正常使用极限状态设
1标准组合，用于不可逆正常使用极限状态设计；2频遇组合，用于可逆正常使用极限状态设计；3准永久组合，用于长期效应是决定性因素的正常使用艮状态设计。
3.1.9设计基本变量的设计值
1作用的设计值应为作用代表值与作用分项系数的乘积。2材料性能的设计值应为材料性能标准值与材料性能分项系数之商。
3当几何参数的变异性对结构性能无明显影响时，几何参数的设计值应取其标准值；当有明显影响时，几何参数设计值应按不利原则取其标准值与儿何参数附加量之和或差。4结构或结构构件的抗力设计值应为考虑了材料性能设计值和几何参数设计值之后，分析计算得到的抗力值。3.1.10结构或结构构件按承载能力极限状态设计时，应符合下列规定：1对于结构或结构构件的破坏或过度变形的承载能力极限状态设计，作用组合的效应设计值与结构重要性系数的乘积不应超过结构或结构构件的抗力设计值，其中结构重要性系数应按本规范表3.1.12的规定取值。2对于整个结构或其一部分作为刚体失去静力平衡的承载能力极限状态设计，不平衡作用效应的设计值与结构重要性系数的乘积不应超过平衡作用的效应设计值，其中结构重要性系数应按本规范表3.1.12的规定取值。3对于结构或结构构件的疲劳破坏的承载能力极限状态设计，应根据构件受力特性及疲劳设计方法采用不同的疲劳荷载模型和验算表达式。3.1.11结构或结构构件按正常使用极限状态设计时，作用组合
表3.1.12纟结构重要性系数Y
房屋建筑结构的作用分项系数应按下列规定取值：永久作用：当对结构不利时，不应小于1.3；当对结构
永久作用：当对结构不利时，不应小于1.3；当对结构
有利时，不应大于1.0。2预应力：当对结构不利时，不应小于1.3；当对结构有利时，不应大于1.0。3标准值大于4kN/m的工业房屋楼面活荷载，当对结构不利时不应小于1.4；当对结构有利时，应取为0。4除第3款之外的可变作用，当对结构不利时不应小于1.5；当对结构有利时，应取为0。3.1.14公路桥涵结构永久作用的分项系数，应按表3.1.14采用，
表3.1.14公路桥涵结构永久作用的分项系数
3.1.15港口工程结构的作用分项系数，应按表3.1.15采用。
表3.1.15港口工程结构的作用分项系数
楼面和屋面活荷载考虑设计工作年
2对雪荷载和风荷载，调整系数应按重现期与设计工作年限相同的原则确定
2.1采用容许应力法进行结构设计时，结构在作用的标准或地震组合下的应力值不应超过材料的容许应力值。2.2采用安全系数法进行结构设计时，结构在作用标准组
2.2采用安全系数法进行结构设计时，结构在作用标准组合
或地震组合下的效应值乘以安全系数之后，不应超过结构或构件的抗力值。
应根据设计需要采用相应的疲劳荷载模型和验算表达式。
4.1.1结构自重的标准值应按结构构件的设计尺寸与材料密度
4.1.3隔墙自重作为永久作用时，应符合位置固定白
置可灵活布置的轻质隔墙自重应按可变荷载考虑
4.2楼面和屋面活荷载
4.2.1采用等效均布活载方法进行设计时，应保证其产生的荷载效应与最不利堆放情况等效：建筑楼面和屋面堆放物较多或较重的区域，应按实际情况考虑其荷载。4.2.2一般使用条件下的民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表4.2.2的规定。当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时，应按实际情况采用。4.2.3汽车通道及客车停车库的楼面均布活荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表
合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表1.2.3的规定。当应用条件不符合本表要求时，应按效应等效原则，将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载。
表4.2.2民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值系数、
表4.2.3汽车通道及客车停车库的楼面均布活荷载
4.2.4当采用楼面等效均布活荷载方法设计楼面梁时，本规范表4.2.2和表4.2.3中的楼面活荷载标准值的折减系数取值不应小于下列规定值：1表4.2.2中第1（1）项当楼面梁从属面积不超过25m（含）时，不应折减；超过25m时，不应小于0.9：2表4.2.2中第1（2）～7项当楼面梁从属面积不超过50m（含）时，不应折减；超过50m时，不应小于0.9；3表4.2.2中第8～12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数；4表4.2.3对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋不应小于0.8，对单向板楼盖的主梁不应小于0.6，对双向板楼盖的梁不应小于0.8。
折减系数取值应符合下列规定
1表4.2.2中第1（1）项单层建筑楼面梁的从属面积超过25m时不应小于0.9，其他情况应按表4.2.5规定采用：2表4.2.2中第1（2）～7项应采用与其楼面梁相同的折减系数；3表4.2.2中第8～12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数；4应根据实际情况决定是否考虑表4.2.3中的消防车荷载；对表4.2.3中的客车，对单向板楼盖不应小于0.5，对双向板楼盖和无梁楼盖不应小于0.8
表4.2.5活荷载按楼层的折减系数
应根据可靠资料确定4.2.7工业建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表4.2.7的规定
表4.2.7工业建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数
4.2.8房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活不
标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表4.2.8的规定。
表4.2.8屋面均布活荷载标准值及其组合值系数、
表4.2.8屋面均布活荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数
4.2.9不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用：当上人屋面兼做其他用途时，应按相应楼面活荷载采用；屋顶花园的活荷载不应包括花圃土石等材料自重。4.2.10对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。
4.2.11屋面直升机停机
1屋面直升机停机坪荷载应按局部荷载考虑，或根据局部荷载换算为等效均布荷载考虑。局部荷载标准值应按直升机实际最大起飞重量确定，当没有机型技术资料时，局部荷载标准值及作用面积的取值不应小于表4.2.11的规定，
表4.2.11屋面直升机停机坪局部荷载标准值及作用面积
2屋面直升机停机坪的等效均布荷载标准值不应低于5.0kN/m2。3屋面直升机停机坪荷载的组合值系数应取0.7，频遇值
系数应取0.6，准永久值系数应取0。
4.2.12施工和检修荷载应按下列规定采用
1设计屋面板、標条、钢筋混凝土挑檐、悬挑雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载标准值不应小于1.0kN，并应在最不利位置处进行验算；2对于轻型构件或较宽的构件，应按实际情况验算，或应加垫板、支撑等临时设施；3计算挑檐、悬挑雨篷的承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算挑檐、悬挑雨篷的倾覆时，应沿板宽每隔2.5m~3.0m取一个集中荷载。
3计算挑檐、悬挑雨篷的承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算挑檐、悬挑雨篷的倾覆时，应沿板宽每隔2.5m~3.0m取一个集中荷载。4.2.13地下室顶板施工活荷载标准值不应小于5.0kN/m，当有临时堆积荷载以及有重型车辆通过时，施工组织设计中应按实际荷载验算并采取相应措施
临时堆积荷载以及有重型车辆通过时，施工组织设计中应按实荷载验算并采取相应措施
有临时堆积荷载以及有重型车辆通过时，施工组织设计中应
4.2.14楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆活荷载标
1住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，栏杆顶部的水平荷载应取1.0kN/m；2食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场，栏杆顶部的水平荷载应取1.0kN/m，竖向荷载应取1.2kN/m，水平荷载与竖向荷载应分别考虑；3中小学校的上人屋面、外廊、楼梯、平台、阳台等临空部位必须设防护栏杆，栏杆顶部的水平荷载应取1.5kN/m，竖向荷载应取1.2kN/m，水平荷载与竖向荷载应分别考虑。4.2.15施工荷载、检修荷载及栏杆荷载的组合值系数应取0.7，频遇值系数应取0.5，准永久值系数应取0。4.2.16将动力荷载简化为静力作用施加于楼面和梁时，应将活共#手
4.2.16将动力荷载简化为静力作用施加于楼面和梁时，应
4.3.1公路桥梁人群荷载标准值应按下列规定采用：
4.5.2基本雪压应根据空旷平坦地形条件下的降雪观测
采用适当的概率分布模型，按50年重现期进行计算。对雪荷载敏感的结构，应按照100年重现期雪压和基本雪压的比值，提高其雪荷载取值
当没有雪压观测数据时，年最大雪压计算值应表示为地区平均等效积雪密度、年最大雪深观测值和重力加速度的乘积
均匀分布和非均匀分布等各种可能的积雪分布情况。屋面积雪的滑落不受阻挡时，积雪分布系数在屋面坡度大于等于60时应为0
4.5.5当考虑周边环境对屋面积雪的有利影响而对积雪分布系
数进行调整时，调整系数不应低于0.90。
根据覆冰厚度及覆冰的物理特性确定其荷载值。计算覆冰条件下结构的风荷载，应考虑覆冰造成的挡风面积增加和风阻系数变化的不利影响，并应评估覆冰造成的动力效应。当下方可能有行人经过时，尚应对覆冰坠落风险进行评价并采取相应措施4.5.7雪荷载的组合值系数应取0.7，频遇值系数应取0.6，准
4.6.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应在基本风压，风压高度变化系数、风荷载体型系数、地形修正系数和风向影响系数的乘积基础上，考虑风荷载脉动的增大效应加以确定
4.6.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应在基本风压、风压高度变化系数、风荷载体型系数、地形修正系数和风向影响系数的乘积基础上，考虑风荷载脉动的增大效应加以确定。4.6.2基本风压应根据基本风速值进行计算，且其取值不得低于0.30kN/m。基本风速应通过将标准地面粗糙度条件下观测得到的历年最大风速记录，统一换算为离地10m高10min平均年最大风速之后，采用适当的概率分布模型，按50年重现期计
4.6.2基本风压应根据基本风速值进行计算，且其取值
0.30kN/m。基本风速应通过将标准地面粗糙度条件下观寻到的历年最大风速记录，统一换算为离地10m高10min平三最大风速之后，采用适当的概率分布模型，按50年重现期
4.6.3风压高度变化系数应根据建设地点的地面粗糙压
地面粗糙度应以结构上风向一定距离范围内的地面植被特征和房屋高度、密集程度等因素确定，需考虑的最远距离不应小于建筑高度的20倍且不应小于2000m。标准地面粗糙度条件应为周边无遮挡的空旷平坦地形，其10m高处的风压高度变化系数应取1.0。
4.6.4体型系数应根据建筑外形、周边十扰情况等因素码
应时，风何载放大系数应按下列规定采用：1主要受力结构的风荷载放大系数应根据地形特征、脉动风特性、结构周期、阻尼比等因素确定，其值不应小于1.2；2围护结构的风荷载放大系数应根据地形特征、脉动风特Vz高度变化系数
4.6.6地形修正系数应按下列规定采用：
1对于山峰和山坡等地形，应根据山坡全高、坡度和建筑物计算位置离建筑物地面的高度确定地形修正系数，其值不应小于1.0；2对于山间盆地、谷地等闭塞地形，地形修正系数不应小于0.75；3对于与风向一致的谷口、山口，地形修正系数不应小于1.20；4其他情况。应取1.0,
4.6.7风向影响系数应按下列
1当有15年以上符合观测要求且可靠的风气象资料时，应按照极值理论的统计方法计算不同风向的风向影响系数。所有风可影响系数的最大值不应小于1.0，最小值不应小于0.8。2其他情况，应取1.0。
4.6.8体型复杂、周边干扰效应明显或风敏感的重要结构应进行风洞试验。
行风洞试验。4.6.9当新建建筑可能使周边风环境发生较大改变时，应评估其对相邻既有建筑风环境和风荷载的不利影响并采取相应措施。4.6.10风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数应分别取0.6、0.4和0。
其对相邻既有建筑风环境和风荷载的不利影响并采取相应措放4.6.10风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数应别取0.6、0.4和0。
1温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用热源等因素，在结构或构件上的温度作用应采用其温度的变化来表示。2计算结构或构件的温度作用效应时，应采用材料的线膨米
4.7.3基本气温应采用50年重现期的月平均最高气温和月斗最低气温。对于金属结构等对气温变化较敏感的结构，应适当加或降低基本气温
4.7.3基本气温应采用50年重现期的月平均最高气温和月平均
4.7.4均匀温度作用的标准值应按
1对结构最大温升的工况，均匀温度作用标准值应为结构最高平均温度与最低初始平均温度之差；2对结构最大温降的工况，均匀温度作用标准值应为结构最低平均温度与最高初始平均温度之差
4.7.5结构最高平均温度和最低平均温度，应基于基本
据工程施工期间和正常使用期间的实际情况，按热工学原理确定。
4.7.6结构的最高初始平均温度和最低初始平均温度应
构的合拢或形成约束时的温度确定，或根据施工时结构可能出现的温度按不利情况确定
4.7.7温度作用的组合值系数、频遇值系数和准永久值
别取0.6、0.5和0.4。
4.8.1当以偶然作用作为结构设计的主导作用时，应考虑偶然作用发生时和偶然作用发生后两种工况。在允许结构出现局部构件破坏的情况下，应保证结构不致因局部破坏引起连续倒塌。4.8.2按照静力方法计算爆炸荷载时，应以静力荷载与动荷载
4.8.3常规炸药爆炸的等效静力荷载，应在动力荷载的基
4.9.1对于港口工程、桥梁等承受水流作用的结构物，应水流力的作用。水流力应按照水流阻力系数、水流动能和构影面积的乘积计算。
4.9.1对于港口工程、桥梁等承受水流作用的结构物，应计算
定。当不同结构、构件之间间距较近时，尚应考虑互相影响，
定。当不同结构、构件之间间距较近时，尚应考虑互相影响。4.9.3当水流力的作用方向与水流方向一致时，合力作用点位置应按下列规定计算：
1上部构件：位于阻水面积形心处。2下部构件：顶面在水面以下时，位于顶面以下1/3处：顶面在水面以上时，位于水面以下1/3水深处
2下部构件：顶面在水面以下时，位于顶面以下1/3高度处；顶面在水面以上时，位于水面以下1/3水深处。4.9.4作用在港口工程结构物上的冰荷载应根据当地冰凌实际情况及港口工程的结构形式确定，对重要工程或难以计算确定的
情况及港口工程的结构形式确定，对重要工程或难以计算确定的冰荷载应通过冰力物理模型试验等专门研究确定
情况及港口工程的结构形式确定，对重要工程或难以计算确定的
4.9.6冰冻期冰层厚度内的冰压力与水压力不应同时考虑。
冻王及冻胀土（季节冻胀深度天于2m）的结构，应考虑冻月作用。冻胀力应根据当地的自然条件、围岩冬季含水量及排件等因素通过研究确定
结构计算项目并考虑港口发展等因素综合分析确定。4.10.5港口和水工建筑物承受的波浪力，应按照直墙式、分式、桩基和墩柱、高桩码头面板等不同结构形式，结合波浪天和作用方式分别计算确定。当结构或地形复杂时，结构上的力应通过模型试验等专门研究确定
4.10.6作用在固定式系船、靠船结构上的船舶荷载应包括
1由风和水流产生的系缆力：2由风和水流产生的挤靠力；3船舶靠岸时产生的撞击力；4系泊船舶在波浪作用下产生的撞击力等。4.10.7港口工程结构计算剩余水压力所采用的剩余水头应根据水位的变化、码头排水条件、填料的渗透性能等因素确定。4.10.8水工建筑设计时，应根据设计状况对应的计算水位确定静水压力和扬压力。扬压力的分布图形，应根据不同的水工结构
4.10.9作用在水工建筑物上的动水压力，应区分不同的水流状态。当水流脉动影响结构的安全或引起结构振动时，尚应计及脉动压力的影响。4.10.10地下结构是由围岩及其加固措施构成的统一体，设计时应考虑围岩的自稳能力和承载能力。围岩作用应根据岩体结构类型及其特征确定。4.10.11挡土建筑物的土压力应根据挡土结构的特点，分别按
时应考虑围岩的自稳能力和承载能力。围岩作用应根据岩体类型及其特征确定。
照主动土压力和被动土压力计算。挡水建筑物的淤沙压力，应根据河流水文泥沙特性、水库淤积平衡年限或设计工作年限、枢纽布置情况经计算确定